AL－6XN 六钼超级奥氏体不锈钢 产品类型:瑞典OutoKumpu奥托昆普不锈钢  1.1   超级奥氏体不锈钢简介 超级奥氏体不锈钢的基本金相组织为典型的、*的奥氏体。

但由于铬和钼的含量均较高，很有可能会出现些金属中间相。

这些金属中间相常常会出现在板材的中心部位。

但是如果热处理正确，就会避免这些金属中间相的生成，从而得到近*的奥氏体。

254SMO的金相组织没有任何其它金属中间相。

该组织是经在1150～1200度温度下热处理之后得到的。

在实际使用过程中，如果出现了少量的金属中间相，它们也不会对机械性能和表面的耐腐蚀性能有很大的影响。

但是要尽量避免温度范围600～1000度，尤其是在焊接和热加工时。

奥氏体结构一般具有中等的强度和较高的可锻性。

在加入一定量的氮之后，除提高了防腐能力外，在保持奥氏体不锈钢可锻性和韧性的同时，高氮超级奥氏体不锈钢还具有很高的机械强度。

尽管强度增加了许多，但超级奥氏体不锈钢的延伸率仍然很高。

甚至高于许多低合金钢的延伸率。

这主要是由于其较高的含氮量和与之相关的另一个特点——高加工硬化率。

因此经冷加工成型的部件就可获得很高的强度，可利用这一特性的用途包括较深井中的管道及螺栓等。

和普通奥氏体不锈钢一样，超级奥氏体不锈钢的低温性能也是很好的。

超级奥氏体不锈钢的抗撞击及抗断裂能力是很高的，并且只有在低达－196℃时才会略有下降 1.3 物理性能 物理性能主要取决于奥氏体结构，同时也部分地取决于材料的化学成分。

就是说超级奥氏体不锈钢较普通奥氏体不锈钢，如304或316型，在物理性能方面是没有很大区别的。

含6钼超级奥氏体不锈钢的热膨胀度比双相不锈钢2205要大，因此焊接时在结合部位上可能会出现一些变形。

虽然镍基合金的热膨胀度一般较低，但其较差的导热性正好将其这一优点抵消。

这些物理性能具有很重要的意义，特别是在设计用不锈钢制作部件或不锈钢与其它合金连接时。

2 超级奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能 在很大程度上，奥氏体不锈钢的发展是为了满足各种环境中对防腐性能的要求。

许多合金曾是被设计用于一种特定环境的，随后其应用范围发展得越来越广泛。

因此，对超级奥氏体不锈钢的选用，其耐腐蚀性能是一个很重要的依据。

这里主要介绍均匀腐蚀、点蚀、缝隙腐蚀和应力腐蚀破裂 2.1 均匀腐蚀 提高不锈钢稳定性的**重要合金元素为铬和钼。

超级奥氏体不锈钢中这些成分的含量均较高，因此在各种溶液中都显出很好的耐腐蚀性。

在有些环境中，硅、铜和钨等元素的添加可进一步提高材料的耐腐蚀性。

图1所示是一些奥氏体不锈钢在纯*中的等腐蚀速度曲线图。

可以看出，合金含量较高的不锈钢，如904L、254SMO和654 SMO等，在较大浓度和温度范围内比普通型奥氏体不锈钢，如304和316等，具有更好的耐腐蚀性 在特定环境中抗均匀腐蚀能力的另一个方法是测量造成每年0.1毫米(或每年0.5毫升)腐蚀速度的温度。

表4列出了一系列浓度不同的化学溶液。

这些溶液都是在化学生产中较常见的，同时也给出了不同钢种在这些溶液中腐蚀速度为0.1毫米/年时的临界温度。

可以看出，临界温度随着合金含量的增加而提高。

在所有溶液中超级奥氏体不锈钢，如254SMO和654 SMO的临界温度都是*的，充分显示了其优异的耐均匀腐蚀性能 不同合金之间的排序随工况情况的不同而变化。

2205型双相不锈钢就是一个很好的例子。

这种钢在有些环境中的性能甚至比一些高合金奥氏体不锈钢还要好。

但在有些环境中其表现就不太好。

另一个例子是904L型不锈钢。

在纯*中，这种不锈钢是所有钢中表现*，但在湿法工业*中，它则比不上其它两种超级奥氏体不锈钢。

在一种混合液 WPA 2中，其耐腐蚀性能则是**差的, 见表5。

因此，在为制造业中的设备，如反应器、管道和储罐，推荐**适合的不锈钢时一定要非常谨慎。

*能掌握有关工况条件的具体数据。

2.2 点腐蚀和缝隙腐蚀 点腐蚀和缝隙腐蚀是两种紧密相关的腐蚀类型，均属于局部腐蚀。

其主要生产条件为含有氯离子的环境。

但温度及酸碱度(PH值)等也起着很重要的作用。

当不锈钢处于含氯环境中时，在一定温度下就会发生点腐蚀。

众所周知，铬和钼含量的提高有助于增强不锈钢抗局部腐蚀的能力。

铬、钼和氮对抵抗局部腐蚀能力的综合影响，经常用经验公式WS（Wirksumme）来表示。

WS(PRE)=％铬＋3.3×％钼＋16×％氮 式中的WS值一般被称之为“耐点腐蚀能力指数(PRE)”。

所以也常常用PRE来表示。

公式所给出的氮的系数16是**经常使用的。

但据文献报道也有采用其它系数的，比如Mannesmann研究院的Herbsleb博士就建议使用30。

诸如钨等其它成分对防腐性能也有积**影响。

按重量百分比的算法计算，其效果约为钼的一半。

为了进行比较，同时用16和30作为PREPRE(16)和PRE(30)对许多钢种来说差别并不是很大。

**重要的是两个系数对排列不同不锈钢并无任何影响。

表6同时也给出了一些不锈钢的临界点蚀温度(CPT)和临界缝隙腐蚀温度(CCT)。

这两个临界温度常常被用来衡量不锈钢耐局部腐蚀的能力。

大量的研究工作和实用经验表明，PRE值与不锈钢耐局部腐蚀的能力，如CPT和CCT值，是成比例关系的。

317LMN，904L两种奥氏体不锈钢和2205型双相不锈钢的 PRE 值大致相同，其抗点蚀和缝隙腐蚀的能力也应该是相同的。

所记录的使用数据显示，904L不锈钢的抗点蚀能力略优于其它钢种，而2205的抗缝隙腐蚀能力则较强，这种现象与实际使用情况相符。

含6％钼和7％钼的超级奥氏体不锈钢，如254SMO和654 SMO，均具有较高的PRE值和CPT/CCT值，见表6。

表示其优越的耐局部腐蚀的能力。

因此，超级奥氏体不锈钢家族也一直被广泛地应用于抗点蚀要求较高的用途中，比如用作海水处理设备，纸浆漂白及烟气脱硫装置中的部件等。

材料被浸泡在饱含*并含有酸性(PH值为1)*物，且温度为80℃的溶液中 由此可见，在这个非常苛刻的环境中，超级奥氏体不锈钢的防腐蚀能力与镍基合金是在一个水平上的 *欧洲统一标准 *(常出现于油井和气井中)的存在会增加出现应力腐蚀破裂的风险。

因为铁素体相的氢脆性，双相不锈钢，特别是经过深加工的部件，则较容易出现裂纹。

在*和氯离子同时存在的情况下，不锈钢出现应力腐蚀破裂的危险性就更大。

而超级奥氏体不锈钢在此类“酸性”环境中是具有很强的抗应力腐蚀破裂能力的。

NACE MR0175－95是专门为油气生产中，针对硫化应力腐蚀破裂问题如何选材所制定的标准。

此标准中包括了254SMO，而且也同时包括了退火和冷加工状态。

所容许的*硬度值(35 HRC)也比普通型奥氏体不锈钢 (22 HRC)要高的多。

从这一点看，在含有大量*，**恶劣的油气环境中，超级奥氏体不锈钢是*的材料选择。

2.4 海水中的腐蚀 导致不锈钢发生点蚀、缝隙腐蚀和应力腐蚀破裂**常见的环境是在水中，尤其是在海水中。

因为海水的氯离子含量是非常高的。

由于超级奥氏体不锈钢的临界点腐蚀温度和临界缝隙腐蚀温度均非常高，见表7，说明其在海水中耐局部腐蚀的能力也是非常的强。

所以含6％钼和7％钼超级奥氏体不锈钢同镍基合金一样曾广泛地被应用于海水中。

由于实际情况有很大的不同，所报道的使用结果也大不相同。

有的使用了几年仍状况良好，有的仅在一年之内就出现了严重的腐蚀问题。

如同所有与含*物的水接触的不锈钢一样，决定性的因素仍是因焊接而产生的氧化物和微小的缝隙，同时残余氯含量也是一个非常重要的因素。

添加到海水中用于杀死海洋微生物的氯是一种很强的氧化剂，它可轻易地使不锈钢的腐蚀电位超过其临界点蚀和缝隙腐蚀电位。

在低于50℃的情况下，在干净的6钼超级奥氏体不锈钢表面不应出现任何点蚀问题。

但在一些实际应用中，也有6钼超级奥氏体不锈钢在较高工作温度下具有较好使用性能的实例。

*限制性的因素是缝隙腐蚀。

如果缝隙情况严重的话，即使在20～30℃)的温度下也会发生腐蚀。

然而，至少在温度高达30℃及残余氯含量约为百万分之0.5的情况下，这种类型的不锈钢一般都是合格的。

在缝隙情况很严重时(比如在某些类型的板式换热器上会发现这种情况），即使将温度一直保持在25℃以下，一般也不将6钼超级奥氏体不锈钢用于此类用途。

在缝隙很严重但未添加氯的用途中，至少在35℃的温度下，6钼超级奥氏体不锈钢的使用则一直是很成功的。

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